การใช้ซิลิคอนคาร์ไบด์ได้เพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็วในช่วงไม่กี่ปีที่ผ่านมาเนื่องจากความก้าวหน้าทางเทคโนโลยีที่มั่นคงในด้านคุณภาพและประสิทธิภาพของ ส่วนประกอบความพร้อมใช้งาน และการเกิดขึ้นของแอปพลิเคชันที่ได้รับประโยชน์จากประสิทธิภาพนั้น UnitedSiC ได้ดำเนินกลยุทธ์ด้านนวัตกรรมทางเทคโนโลยีอย่างต่อเนื่อง เพื่อส่งมอบส่วนประกอบพลังงาน Rds(on) ที่ต่ำที่สุดในช่วง 650V-1200V [1] ซึ่งสร้างขึ้นจากคุณลักษณะที่ยอดเยี่ยมและให้ผลตอบแทนสูงของ SiC JFET ที่เป็นกรรมสิทธิ์ของเรา เทคโนโลยี.
ด้วยการเปิดตัว Gen 4 (G4) UJ4C SiC FET ซีรีส์เมื่อเร็ว ๆ นี้เราเปิดบทต่อไปในการขยายการใช้งาน SiC ในการแปลงพลังงานและแอพพลิเคชั่นอินเวอร์เตอร์ด้วยการปรับปรุงลักษณะอุปกรณ์ครั้งใหญ่โดยมีวัตถุประสงค์เพื่อให้ผู้ใช้ก้าวไปอีกระดับของ ผลประโยชน์ด้านประสิทธิภาพและต้นทุนของระบบ
ลักษณะเปรียบเทียบของเทคโนโลยีที่มีอยู่
ผลิตภัณฑ์ UJ4C แรกจาก UnitedSiC (ดูตารางที่ 1) กำหนดเป้าหมายที่ระดับ 750V VDS(MAX) แทนที่จะเป็น 650V เพื่อจัดการกับแอปพลิเคชันที่ใช้บัส 500V DC ในขณะที่ให้บริการแอปพลิเคชันบัส 300/400V แบบดั้งเดิม อุปกรณ์รักษาอัตราเกต +/-20V ซึ่งมีการป้องกัน ESD ในตัว และความสามารถในการใช้ไดรฟ์เกตแบบยูนิโพลาร์แบบธรรมดาที่เปิดใช้งานโดย 5V VTH ซึ่งเป็นคุณสมบัติทั้งหมดของสถาปัตยกรรม Cascode ของ SiC FET ในการใช้งานที่มีความถี่สูง อาจใช้เกตไดรฟ์ที่ต่ำถึง 0 ถึง 10V โดยมีผลกระทบต่อการสูญเสียการนำไฟฟ้าน้อยที่สุด ความต้านทานต่อออนจำเพาะต่ำเป็นพิเศษของสิ่งนี้ เทคโนโลยี (SiC JFET 0.7mohm-cm2) อนุญาตให้มีความต้านทานประมาณครึ่งหนึ่งในขนาดบรรจุภัณฑ์ที่กำหนด เทียบกับ SiC MOSFET 650V
ที่ความต้านทานที่กำหนด ชิป จะหดตัวลงซึ่งนำไปสู่ความจุที่ต่ำกว่ามาก สิ่งนี้นำไปสู่การสูญเสียการสับเปลี่ยนที่ลดลง แพคเกจ TO247-3L และ 4L ใช้เทคโนโลยี Ag sinter เพื่อเพิ่มความต้านทานความร้อนร่วมกับการทำให้ผอมบางชิปเพื่อลดผลกระทบของแม่พิมพ์ JFET ที่มีขนาดเล็กลงและช่วยให้สามารถต้านทานความร้อน RTHJC แบบแยกต่อเคสได้อย่างดีเยี่ยม อุปกรณ์เหล่านี้รักษาความสามารถในการจัดการเหตุการณ์หิมะถล่มและเป็นอย่างดีโดยเฉพาะอย่างยิ่งในการจัดการเหตุการณ์หิมะถล่มที่มีพลังงานต่ำในปัจจุบันสูงถึง 2 เท่า พฤติกรรมควอดแรนต์ที่สามที่ยอดเยี่ยมพร้อม VFSD ต่ำ (<1.5V) และ QRR อิสระที่อุณหภูมิต่ำเป็นอีกหนึ่งคุณสมบัติของ SiC FETs และอุปกรณ์ G4 มี QRR ที่ลดลงมากกว่าอุปกรณ์ G3 รุ่นก่อนหน้ามากซึ่งได้รับแรงหนุนจากการลด COSS
ในตารางที่ 2 เราเปรียบเทียบพารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีสำหรับ SiC ที่ทันสมัย มอสเฟต, อุปกรณ์ Superjuncton และ G4 SiC FETs แถวที่แสดง RDSA แสดงถึงความต้านทาน mohm-cm2 ของพื้นที่ชิปที่ใช้งานอยู่ที่ 25C และ 125C นี่คือความต้านทานของ JFET ที่ใช้สร้าง cascode SiC FET และความต้านทานเพิ่มเติมของ LVMOS อาจเพิ่ม 10% ให้กับตัวเลขนี้ 5V VTH ของ G4 SiC FET ร่วมกับเกตไดรฟ์ 0 ถึง 12V นั้นไม่เหมือนใครและมอบรูป Qg.V ที่ดีที่สุดสำหรับการสูญเสียเกตไดรฟ์ การใช้งานอุปกรณ์เหล่านี้ที่ 500kHz-1MHz สามารถทำได้โดยไม่ต้องให้ไดรเวอร์เกตมาตรฐานร้อนเกินไป
cascode การก่อสร้าง ช่วยให้ไดโอดร่างกาย VFSD ลดลงต่ำสุดที่มีอยู่ในตัวเลือกช่องว่างแถบกว้างทั้งหมดทำให้สามารถใช้อุปกรณ์เหล่านี้ในโหมดแก้ไขแบบไม่ซิงโครนัสได้ เนื่องจากประสิทธิภาพการกู้คืนย้อนกลับ QRR นั้นยอดเยี่ยมเช่นกัน VF * QRR โดยรวมจึงไม่ตรงกับ G4 SiC FETs สิ่งนี้ช่วยให้มีประสิทธิภาพในการสลับฮาร์ดที่ยอดเยี่ยมและป้องกันความล้มเหลวของอุปกรณ์ในวงจร ZVS หากการสลับฮาร์ดเกิดขึ้นภายใต้สภาวะโหลดใด ๆ ตัวเลขของคุณธรรม RDS * EOSS และ RDS * COSS, TR ตามความต้านทานการเรียงซ้อนสุทธิถูกใช้เพื่อประเมินความสามารถพื้นฐานของเทคโนโลยีสำหรับการใช้งานแบบฮาร์ดและแบบซอฟต์สวิตชิ่งและสามารถเห็นได้ว่าดีที่สุดในระดับเดียวกัน อุปกรณ์เหล่านี้ช่วยให้สามารถใช้วงจรซอฟต์สวิทช์ความถี่สูงได้ง่ายขึ้นเช่น LLC, CLLC, DAB และ PSFB
ตารางที่ 1: พารามิเตอร์หลักของผลิตภัณฑ์ Gen 4 SiC FET แรก
ตารางที่ 2: การเปรียบเทียบพารามิเตอร์สำหรับ G4 750V SiC FETs กับ 650V SiC MOSFETs ที่คล้ายกันและ FETs ไดโอด Superjunction แบบ Superjunction 600V
การสลับรูปคลื่นและการจัดการความเร็วในการเปลี่ยนรูปที่ 1 แสดงรูปคลื่นการสลับครึ่งบริดจ์ของอุปกรณ์ 60mohm และ 18mohm 750V ในแพ็คเกจ TO247-4L ที่วัดที่ 400V, 20A และ 50A ตามลำดับ รูปคลื่นจะแสดงพร้อมกับการเปรียบเทียบ Rg ขนาดใหญ่เพื่อควบคุมการเปิดและปิดเทียบกับการใช้ RC snubber บนอุปกรณ์โดยมี Rg ต่ำที่ประตู วงจรทั้งสองใช้ RC snubber จาก DC bus ไปยังกราวด์เรียกว่า bus snubber [2]
แถวบนของรูปที่ 1 แสดงพฤติกรรมการสลับของ 60m, 750V SiC FET UJ4C075018K4S ความแตกต่างของการสูญเสียเทิร์นออนโดยใช้ Rg = 25ohm (171uJ) เทียบกับ Rg ต่ำที่ 1ohm พร้อมกับ RC snubber แหล่งระบายน้ำขนาด 10hm, 95pF (142uJ) นั้นมีขนาดเล็ก การเปิด di / dt ช้าลงอย่างมากเมื่อเทียบกับ Rg = 25ohm แต่กระแสการกู้คืนสูงสุดไม่แตกต่างกันมากนัก dV / dt สูงสุดในระหว่างการเปิดเครื่องนั้นใกล้เคียงกันเนื่องจากถูกกำหนดโดย SiC JFET และไม่ถูกเปลี่ยนแปลงโดย Rg ที่ใช้กับ LV MOSFET ใน SiC FET ความล่าช้าในการเปิดเครื่องจะสูงขึ้นด้วย 25ohm Rg
พฤติกรรมการปิดสำหรับเคสที่ใช้ 20ohm Rgoff (37uJ) เทียบกับ Rgoff ที่ 1ohm พร้อมกับ RC snubber 10hm, 95pF (17uJ) แสดงให้เห็นว่าการใช้ snubber สามารถรับการสูญเสียที่ต่ำกว่าได้ในขณะที่ รักษาความล่าช้าในการปิดเครื่องที่สั้นและลดการยิงเกิน VDS และเสียงเรียกเข้าที่ลดลง การสูญเสียที่แสดงรวมถึงการดูแคลน
การสูญเสียซึ่งแยกออกจากกันในแผ่นข้อมูลและมีขนาดเล็กมาก [2, 3] อย่างไรก็ตามในกระแสที่ต่ำกว่าเช่น 20A ไม่จำเป็นต้องใช้ snubber ในหลาย ๆ แอปพลิเคชันเนื่องจากการสูญเสียเพิ่มเติมด้วยการควบคุม Rg อย่างง่ายนั้นไม่มากเกินไป ยังคงแนะนำให้ใช้ bus snubbers เนื่องจากจะช่วยเพิ่มประสิทธิภาพของเสียงเรียกเข้าโดยมีผลกระทบต่อการสูญเสียน้อยที่สุด
อย่างไรก็ตามที่ 50A รูปคลื่นที่ใช้ snubbers นั้นเหนือกว่ามากและช่วยลดการสูญเสียการสลับทั้งหมดของ EON + EOFF ได้เกือบ 36% การใช้ Rg ต่ำเวลาหน่วงก็สามารถลดลงได้เช่นกัน ในเส้นโค้งด้านล่างในรูปที่ 1 ข้อมูลการสลับที่ 50A, 400V สำหรับ UJ4C075018K4S (18m, 750V) จะถูกเปรียบเทียบกับเคสที่ใช้ Rgon 25ohm / 50ohm Rgoff เทียบกับ Rg = 1ohm กับ 10ohm, 300pF RC snubber แหล่งระบายของแต่ละอุปกรณ์ Rg ต่ำ 1ohm สามารถใช้ได้เฉพาะในกรณีที่ snubber อยู่ในตำแหน่งเพื่อจัดการการโอเวอร์คล็อกและเสียงเรียกเข้า การจัดเรียงนี้ช่วยให้การเปลี่ยน di / dt เร็วขึ้นมากโดยมีเวลาหน่วงเวลาเปิดเครื่องลดลง การสูญเสียการเปิดเครื่อง (รวมถึงการสูญเสียที่น่าเบื่อหน่าย) จะเห็นได้ว่าเป็น 418uJ เทียบกับ 483uJ ซึ่งขับเคลื่อนโดย di / dt ที่ทำงานได้เร็วขึ้น อย่างไรก็ตามโปรดทราบว่า di / dt ที่เร็วขึ้นนี้ไม่ได้มาพร้อมกับกระแสการฟื้นตัวสูงสุดที่เพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญ
ในทำนองเดียวกันรูปคลื่นการเปิดปิด 50A, 400V ที่ด้านล่างขวาของรูปที่ 1 แสดงให้เห็นว่าการสลับที่เร็วขึ้นมากและลดเวลาหน่วงเวลาด้วยเคส Rg = 1ohm plus RC snubber นั้นทำได้โดยไม่ต้องใช้ VDS มากเกินไปหรือเสียงโหนดเฟสดังขึ้น เวลาหน่วงเวลาปิดเครื่องจะสั้นมากเช่นกัน ระบุว่า EOFF ที่มี Rg = 1ohm พร้อม RC snubber นั้นมีค่าเพียง 55uJ เมื่อเทียบกับ 255uJ เมื่อ 50ohm ตัวต้านทาน ใช้เพื่อลดแรงดันไฟฟ้าเกินให้อยู่ในระดับที่เทียบเคียงได้ เห็นได้ชัดว่าการใช้ snubber มีข้อได้เปรียบอย่างมากสำหรับการใช้งานกระแสไฟที่สูงกว่า >20A
ตัวเลือกที่แน่นอนของการดูแคลนอาจขึ้นอยู่กับแอพพลิเคชั่นโดยรวม วงจรไฟฟ้า ค่าความเหนี่ยวนำ และระดับกระแสสูงสุดสำหรับการปิดเครื่อง และอาจไม่จำเป็นหากกระแสต่ำกว่า 25A การสูญเสียในการดูแคลน ตัวต้านทาน วัดโดยตรงได้ดีที่สุดโดยการรวมการสูญเสีย V2/R เมื่อเปิดและปิด ค่าเหล่านี้ระบุไว้ในเอกสารข้อมูลผลิตภัณฑ์ [2] และเป็น 1.7uJ ที่ 20A, 400V สำหรับ UJ4C075060K4S ที่มี 10ohm, 95pF snubber และ 9.5uJ ที่ 50A, 400V สำหรับ UJ4C075018K4S ที่มี 10ohm, 300pF snubber
ขอแนะนำให้ใช้อุปกรณ์เพียงแค่ใช้เกตไดรฟ์ 0 ถึง 12V หรือ 15V แม้ว่าจะมีการเปลี่ยนแปลงค่า RG ที่เหมาะสม [4], -5V ถึง 15/18 / 20V และรางแรงดันเกตทั่วไปอื่น ๆ ก็สามารถใช้ได้ มักใช้ 0 ถึง 10V เมื่อเปลี่ยนที่สูงกว่า 300kHz รูปที่ 2 เปรียบเทียบรูปคลื่นการสลับแบบ half-bridge สำหรับอุปกรณ์ 18m, 750V และอุปกรณ์ 60m, 750V โดยใช้แพ็คเกจ TO247-4L เทียบกับ TO247-3L กับเกตไดรฟ์ 0-15V โดยใช้เฉพาะบัส snubber บน
แถวแสดงรูปคลื่นการเปิดและปิดสำหรับอุปกรณ์ 60m, 750V โดยใช้ Rgon = 1ohm, Rgoff = 20ohm เดียวกันสำหรับอุปกรณ์ทั้งสอง เส้นทึบใช้สำหรับแพ็คเกจ 3L ในขณะที่เส้นประใช้สำหรับ TO247-4L
แน่นอนว่าการเปิดใช้งาน di / dt ที่เร็วขึ้นนั้นคาดว่าจะเกิดขึ้นสำหรับ TO247-4L เนื่องจากการเหนี่ยวนำแหล่งที่มาทั่วไปถูกข้ามทำให้ EON ลดลงแม้จะมีจุดสูงสุดในปัจจุบันที่สูงขึ้น เสียงเรียกเข้าประตู VGS ได้รับการปรับปรุงให้ดีขึ้นมากโดยใช้ TO247-4L เสียงเรียกเข้าของ VGS สำหรับ TO247-4L นั้นดีกว่าเมื่อปิดเครื่องแม้ว่าที่นี่การโอเวอร์ช็อต VDS สูงสุดจะต่ำกว่าด้วยแพ็คเกจ 3L พร้อมกับ EOFF ที่สูงขึ้น
ครึ่งล่างของรูปที่ 2 ดูการใช้งานของแพ็คเกจสองประเภทสำหรับ 50A, การสลับ 400V ของอุปกรณ์ 18m, 750V ในฮาล์ฟบริดจ์แต่ละอันมี 10ohm, 300pF snubber, Rg = 1ohm และ 0-15V gate drive ขณะนี้มีความแตกต่างที่ใหญ่กว่ามากในรูปแบบของคลื่นและการเปลี่ยนการสูญเสียระหว่างประเภทแพ็คเกจ 3L และ 4L อุปกรณ์ 3L มีการเปิดเครื่องที่สูงกว่าอย่างมีนัยสำคัญ (1.67x) และการสูญเสียการปิดเครื่อง (4X) ด้วย VDS overshoot และ dV / dts ที่คล้ายกันและด้วยเสียงเรียกเข้า VGS ที่มากขึ้นโดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อปิดเครื่อง เห็นได้ชัดว่าสำหรับการใช้แพ็กเกจ TO247 ที่กระแสไฟสูงขึ้นการใช้แพ็กเกจ 4L ร่วมกับอุปกรณ์ RC snubber ช่วยให้ได้ประสิทธิภาพสูงสุดด้วยรูปคลื่นการสลับที่มีการจัดการที่ดี
ภาพรวมของประโยชน์ของแอปพลิเคชัน
ตอนนี้เราสามารถดูได้ว่าคุณลักษณะเหล่านี้ของ G4 SiC FETs ส่งผลต่อแอปพลิเคชันอุปกรณ์ต่างๆ อย่างไร รูปที่ 3a แสดงตัวอย่างการใช้ไฟ 60m, 750V ใน PFC เสาโทเท็มขนาด 3.6KW วงจรไฟฟ้า. สารกึ่งตัวนำ พล็อตประสิทธิภาพคำนวณจากการนำที่วัดได้และการสูญเสียการสลับของอุปกรณ์โดยคำนวณจากอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้น แต่ไม่รวมถึงคอนโทรลเลอร์ Inductor หรือการสูญเสียระบบอื่น ๆ การสูญเสียการนำไฟฟ้าและการสลับที่ต่ำการกู้คืนไดโอดที่ยอดเยี่ยมและการขับเคลื่อนเกตอย่างง่ายนำไปสู่ประสิทธิภาพสูงที่เห็นที่นี่ ประสิทธิภาพนี้ตรงตามหรือดีกว่าที่ทำได้โดย SiC ที่มีราคาสูงกว่า MOSFET ตัวเลือกที่ต้องใช้เกทไดรฟ์ที่ซับซ้อนมากขึ้น รองรับแพ็คเกจ TO3 ทั้งเวอร์ชัน 4L และ 247L รูปที่ 3b แสดงข้อมูลเดียวกัน โดยเปรียบเทียบประสิทธิภาพกับขาที่ช้าของ TPPFC ที่แทนที่ด้วยไดโอดเรียงกระแส Si แทน SiC FET
3 รูป: สารกึ่งตัวนำ ประสิทธิภาพโดยใช้ SiC FET ต่างๆ ใน Totem-Pole PFC วงจรไฟฟ้า ที่ 65kHz บัญชีสำหรับการสูญเสียในอุปกรณ์ไฟฟ้าเท่านั้น โครงเรื่องทางด้านซ้ายใช้ SiC FET สำหรับทั้งขาที่สลับเร็วและขาที่สลับช้า ในขณะที่โครงเรื่องทางด้านขวาเปรียบเทียบความแตกต่างโดยใช้ SiC FET ที่ขาเร็ว (1x UF3C065030K3S) กับไดโอดเรียงกระแส Si ที่ขาที่ช้า ตัวเลือก Si diode จะลดประสิทธิภาพลงประมาณ 0.2% คำว่า 1Ph 2P หมายถึง 1 เฟสที่มี 2 ส่วนขนานกัน อุปกรณ์ UF3C คืออุปกรณ์ G3 ซึ่งรวมไว้ที่นี่เพื่อแสดงประสิทธิภาพเทียบกับอุปกรณ์ UJ4C G4
ตารางที่ 3: การสูญเสียเซมิคอนดักเตอร์ในวงจร 3600W LLC โดยใช้ G4 SiC FET ที่ความถี่ต่างๆ ประสิทธิภาพที่สูงมากเป็นไปได้โดยอุปกรณ์แต่ละชิ้นมีการสูญเสีย <6.27W แม้ที่ 500kHz
คุ้มค่าประหยัดทรานซิสเตอร์และเกตไดรฟ์สองตัว แต่ประสิทธิภาพลดลง 0.2% เกิดขึ้นที่สายการผลิตสูง ในขณะที่ FET 60mohm หนึ่งชุดเพียงพอสำหรับการใช้งาน 1.5KW แต่หนึ่งหน่วยของ 18mohm หรือ 60m ที่ขนานกันสองชุดจะดีที่สุดสำหรับ 3 ถึง 3.6KW ตัวเลือกอุปกรณ์ 18mohm เดียวต้องการกำลังขับเกตที่ต่ำกว่าและใช้พื้นที่น้อยลง
ตารางที่ 3 เป็นค่าประมาณที่คล้ายกันของ สารกึ่งตัวนำ การสูญเสียโดยใช้ 60m และ 18m, 750V SiC FETs ในแอปพลิเคชัน 3600W LLC การสูญเสียการนำไฟฟ้า เกทไดรฟ์ และไดโอดจะถูกเพิ่มเพื่อประเมินการสูญเสียสุทธิต่ออุปกรณ์ที่โหลดสูงสุด การใช้ SiC FET ขนาด 2 ม. ขนานกัน 60 ตัวหรือ SiC FET ขนาด 18 ม. ตัวเดียว การสูญเสียจะคงไว้ต่ำกว่า 6.3W ต่อ FET แม้ที่ 500kHz ทำให้ได้ประสิทธิภาพสูงมากโดยต้องการการระบายความร้อนน้อยที่สุด แม้ว่าความสูญเสียจะถูกควบคุมโดยการสูญเสียการนำไฟฟ้า การสูญเสียการนำไฟฟ้าที่สัมพันธ์กันของการเปิด-ปิด เกทไดร์ฟ และไดโอดก็แสดงให้เห็นเช่นกัน และพบว่าต่ำมากโดยใช้คุณลักษณะของ G4 SiC FET
การใช้ UnitedSiC FET ช่วยให้ง่ายต่อการมีประสิทธิภาพที่สูงขึ้นในแอปพลิเคชัน soft switched เหล่านี้โดยไม่จำเป็นต้องเปลี่ยนเกตไดรฟ์มากนัก ในกรณีนี้เมื่อสูญเสียการทำงานของ ZVS ความสามารถของอุปกรณ์ในการฮาร์ดสวิทช์โดยไม่มีการกู้คืนไดโอดที่ไม่ดีทำให้มั่นใจได้ว่าจะไม่มีความล้มเหลวเกิดขึ้น เฮดรูมแรงดันไฟฟ้าเพิ่มเติมยังช่วยให้อายุการใช้งานภาคสนามนานขึ้นเมื่อจำเป็น
สรุป
ในบทความนี้ เราได้ตรวจสอบพารามิเตอร์ของ G4 UJ4C 750V SiC FET ใหม่จาก UnitedSiC เปรียบเทียบกับ SiC MOSFET และ Superjunction FET ในคลาส 600/650V จากนั้น เราเจาะลึกคุณลักษณะการสลับของอุปกรณ์ในแพ็คเกจ TO247-4L และ TO247- 3L และสาธิตประโยชน์ของการใช้แพ็คเกจ TO247-4L และสำหรับกระแส >25A ค่าของ RC snubbers เพื่อจัดการรูปคลื่นการสลับในขณะที่ลดการสูญเสียให้เหลือน้อยที่สุด เราใช้พารามิเตอร์อุปกรณ์ที่ทราบเพื่อแยกการสูญเสียทั้งใน Totem-Pole PFC และตัวอย่าง LLC ซึ่งแสดงให้เห็นว่าอุปกรณ์เหล่านี้สามารถให้เส้นทางไปสู่ประสิทธิภาพ 80Plus Titanium ด้วยการใช้เกตไดรฟ์แบบง่ายๆ ได้อย่างไร ข้อได้เปรียบในการใช้งานทั้งแบบสวิตช์แบบแข็งและแบบอ่อน ควบคู่ไปกับการขับเคลื่อนเกตที่ง่ายกว่าและระยะขอบ 100V ที่เพิ่มขึ้น ทำให้สิ่งนี้เป็นรายการใหม่ที่น่าสนใจในจักรวาลที่ขยายอย่างรวดเร็วของทรานซิสเตอร์ SiC ที่กำหนดเป้าหมายการใช้งานช่วง 600-750V ในเครื่องชาร์จ EV, EV ตัวแปลง DC-DC, ศูนย์ข้อมูล, พลังงานโทรคมนาคม, พลังงานทดแทน และการจัดเก็บพลังงาน ข้อมูลเพิ่มเติมมากมายสามารถพบได้บนเว็บไซต์ UnitedSiC